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夾具是指機械制造過程中用來固定加工對象，使之占有正確的位置，以接受施工或檢測的裝置，又稱卡具（qiǎ jǜ）。從廣義上說，在工藝過程中的任何工序，用來迅速、方便、安全地安裝工件的裝置，都可稱為夾具。
夾具通常由定位元件（確定工件在夾具中的正確位置）、夾緊裝置 、對刀引導元件(確定刀ju與工件的相對位置或導引刀ju方向)、分度裝置（使工件在一次安裝中能完成數個工位的加工，有回轉分度裝置和直線移動分度裝置兩類）、連接元件以及夾具體（夾具底座）等組成。

例如焊接夾具、檢驗夾具、裝配夾具、機床夾具等，其中機床夾具較為常見，常簡稱為夾具 。在機床上加工工件時，為使工件的表面能達到圖紙規定的尺寸、幾何形狀以及與其他表面的相互位置精度等技術要求 ，加工前必須將工件裝好（定位）、夾牢（夾緊）。
分類編輯
夾具種類按使用特點可分為：①萬能通用夾具。如機用虎鉗、卡盤、吸盤、分度頭和回轉工作臺等，有很大的通用性，能較好地適應加工工序和加工對象的變換，其結構已定型，尺寸、規格已系列化，其中大多數已成為機床的一種 標準附件。②性夾具。為某種產品零件在某道工序上的裝夾需要而專門設計制造，服務對象專一，針對性很強，一般由產品制造廠自行設計。常用的有車床夾具、銑床夾具、鉆模(引導刀ju在工件上鉆孔或鉸孔用的機床夾具)、鏜模(引導鏜刀桿在工件上鏜孔用的機床夾具)和隨行夾具（用于組合機床自動線上的移動式夾具）。③可調夾具?？梢愿鼡Q或調整元件的夾具。④組合夾具。由不同形狀、規格和用途的標準化元件組成的夾具，適用于新產品試制和產品經常更換的單件、小批生產以及臨時任務。
除虎鉗、卡盤、分度頭和回轉工作臺之類，還有一個更普遍的叫刀柄，一般說來，刀ju夾具這個詞同時出現時，大多這個夾具指的就是刀柄。
車床夾具
在車床上用來加工工件內、外回轉面及端面的夾具稱為車床夾具。車床夾具多數安裝在主軸上，少數安裝在床鞍或床身上。

三坐標夾具
使用在測量機上，利用其模塊化的支持和參考裝置，完成對所測工件的柔性固定。該裝置，能夠進行自動編程，實現對工件的支撐，并可建立無限的工件配置參考點。的軟件，能夠直接通過工件的幾何數據，在幾秒鐘之內產生工件的裝夾程序。

工業機器人夾具
均安裝在 [1]  工業機器人上，用于工業自動化設備中，是現代工業自動化設備的新進技術之一。主要與機器人的配合形式出現在現代工業生產中，常見的用法是機床上下料、工件拆碼垛、焊接、研磨等自動化無人工廠中。
銑床夾具
均安裝在銑床工作臺上，隨機床工作臺作進給運動。主要由定位裝置、夾緊裝置、夾具體、連接元件、對刀元件組成。銑削加工時，切削力較大，又是斷續切削，振動較大，因此銑床夾具的夾緊力要求較大，夾具剛度、強度要求都比較高。

軸承座夾具
為了保證軸承座的生產質量，提高軸承座的生產質量，除了使用機床等機械設備之外，還會使用大量的工藝裝備，在這其中包括了軸承座夾具、模具、刀ju以及相關輔助工具。
軸承座夾具是一種專門用于保證軸承座產品質量的生產工具，可以使得軸承座的生產工藝更加便捷。不同的軸承座夾具，根據其不同的結構與形式、工況、設計原則都會有所不同，因此軸承座夾具的種類與樣式多種多樣，無論是在數量還是在樣式上都占有很大的比例。
這種軸承座夾具可以用來準確的確定加工工件與道具的相對位置，也就是可以將需要加工的工件進行加緊，這樣就可以完成在工件加工的過程之中所需要進行的運動。由于軸承座夾具在軸承座生產過程之中起到了非常重要的作用，因此軸承座夾具設計圖的繪制也非常重要。

操作步驟編輯
（1）將序4發動機襯管兩件按照“撐桿焊接組合”圖裝配到序1撐桿上，并將其放置于夾具體上，由擋銷、擋板將序1撐桿定位，由螺旋夾緊器夾緊序1撐桿；同時由插銷將序4發動機襯管兩件定位，由快撤式螺旋夾緊器件將其夾緊；
（2）點固焊后，松開快撤式螺旋夾緊器件，拔出插銷，取下進行焊接；
（3）將焊件再放置于夾具體上，由擋銷、擋板將焊件定位，由螺旋夾緊器夾緊焊件；之后將螺母M6和喇叭支座的組件放置焊件之上并由螺旋夾緊機構上的錐頭銷釘和螺旋夾緊機構的壓板上的開的凹槽來定位由螺旋夾緊機構夾緊；
（4）對螺母M6和喇叭支座的組件與撐桿進行三面焊，然后松開所有螺旋夾緊器，夾緊螺母M6和喇叭支座的組件的螺旋夾緊機構的壓板被彈簧彈起，其上的定位錐頭銷釘隨之脫離焊件，然后將壓板推出使一端脫離螺旋夾緊機構螺柱，將壓板旋轉到焊件一邊，之后取出焊件。
光纖研磨夾具
光纖研磨夾具

保養維護編輯
（1）使用前對限位尺寸檢查是否還保持正確位置；
（2）如果擋銷磨損超差，可以進行打磨修復；如果擋板、插銷、定位錐頭銷磨損超差，可以重新組裝，錯開磨損部位后繼續使用；
（3）使用后需要涂防銹油。 [2] 
設計建議編輯
大多數焊接工裝是為某種焊接組合件的裝配焊接工藝而專門設計的，屬于非標準裝置，往往需要根據產品機構特點、生產條件和你實際需要自行設計制造。焊接工裝設計是生產準備工作的重要內容之一，也是焊接生產工藝設計的主要任務之一。對于汽車、摩托車和飛機等制造業，可以毫不夸張地說，沒有焊接工裝就沒有產品。通過在工藝設計時，提出所需要的工裝類型、結構草圖和簡要說明，在此基礎上完成詳細的結構和零件設計及全部圖樣。
工裝 [1]  設計的質量，對生產效率、加工成本、產品質量以及生產安全等有直接的影響，為此，設計焊接工裝時必須考慮實用性、經濟性、可靠性、藝術性等。
在機械設計和制造過程中，普遍存在尺寸鏈問題。在把零件組裝成機器的過程中，也就是將零件上有關的尺寸進行組合和積累。由于零件尺寸存在制造誤差，因此裝配時也就會有誤差的綜合和積累。累積后形成的總誤差將會影響機器的工作性能和質量。這就形成了零件的尺寸誤差和綜合誤差之間的相互影響關系。設計工裝夾具也不例外。合理地確定零件的尺寸公差和形位公差顯得很重要。
通過本次課程設計，不僅增強了對焊接工藝裝備專業性知識的系統化，而且將專業知識、設計能力和實踐能力的有機的結合在一起。收獲更深的應該是夯實并拓寬了設計工裝夾具的思路以及對設計的思維原則性和靈活性的鍛煉。

硬齒面齒輪的承載能力高，它是在齒輪精切之后 ，再進行淬火、表面淬火或滲碳淬火處理，以提高硬度。但在熱處理中，齒輪不可避免地會產生變形，因此在熱處理之后須進行磨削、研磨或精切 ，以消除因變形產生的誤差，提高齒輪的精度。
材料編輯
制造齒輪常用的鋼有調質鋼、淬火鋼、滲碳淬火鋼和滲氮鋼。鑄鋼的強度比鍛鋼稍低，常用于尺寸較大的齒輪；灰鑄鐵的機械性能較差，可用于輕載的開式齒輪傳動中；球墨鑄鐵可部分地代替鋼制造齒輪 ；塑料齒輪多用于輕載和要求噪聲低的地方，與其配對的齒輪一般用導熱性好的鋼齒輪。
未來齒輪正向重載、高速、高精度和高效率等方向發展，并力求尺寸小、重量輕、壽命長和經濟可靠。
而齒輪理論和制造工藝的發展將是進一步研究輪齒損傷的機理，這是建立可靠的強度計算方法的依據，是提高齒輪承載能力，延長齒輪壽命的理論基礎；發展以圓弧齒廓為代表的新齒形；研究新型的齒輪材料和制造齒輪的新工藝； 研究齒輪的彈性變形、制造和安裝誤差以及溫度場的分布，進行輪齒修形，以改善齒輪運轉的平穩性，并在滿載時增大輪齒的接觸面積，從而提高齒輪的承載能力。
摩擦、潤滑理論和潤滑技術是 齒輪研究中的基礎性工作，研究彈性流體動壓潤滑理論，推廣采用合成潤滑油和在油中適當地加入極壓添加劑，不僅可提高齒面的承載能力，而且也能提高傳動效率。 [6] 
類型編輯
按傳動比分：
定傳動比 —— 圓形齒輪機構(圓柱、圓錐）
變傳動比 —— 非圓齒輪機好構（橢圓齒輪）
按輪軸相對位置分
平面齒輪機構、直齒圓柱齒輪傳動、外嚙合齒輪傳動、內嚙合齒輪傳動、齒輪齒條傳動、斜齒圓柱齒輪傳動、人字齒輪傳動、空間齒輪機構、圓錐齒輪傳動、交錯軸斜齒輪傳動、蝸輪蝸桿傳動
按工藝分
錐形齒輪、毛坯半制品齒輪、螺旋齒輪、內齒輪、直齒輪、蝸輪蝸桿
用途應用編輯
塑料齒輪
隨著科學的發展，齒輪已經慢慢由金屬齒輪轉變為塑料齒輪。因為塑料齒輪更具有潤滑性和耐磨性?？梢詼p小噪音，降低成本，降低摩擦。
常用的塑料齒輪材料有：PVC,POM,PTFE,PA,尼龍，PEEK等。
汽車齒輪
我國中重型載貨汽車齒輪用鋼牌號較多，主要是為適應引進當時*汽車技術的要求。50年代我國從原蘇聯里哈喬夫汽車廠引進當時蘇聯中型載貨汽車(即“解放”牌原車型)生產技術的同時，也引進了原蘇聯生產汽車齒輪的20CrMnTi鋼種。
改革開放以后，隨著我國經濟建設的高速發展，為了滿足我國交通運輸的快速發展需要，從80年開始，我國有計劃地引進工業發達國家的各類機型，各類*中重型載貨汽車也不斷引進。同時，我國大汽車廠同國外著名汽車大公司進行合作，引進*汽車生產技術，其中包括汽車齒輪的生產技術。與此同時，我國鋼鐵冶煉技術水平也在不斷提高，采用鋼包二次冶煉及成分微調和連鑄連軋等冶煉
成形齒輪
成形齒輪(10張)
 技術，使得鋼廠能生產出高純凈度、淬透性能帶縮窄的齒輪用鋼材，從而實現了引進汽車齒輪用鋼的國產化，使我國齒輪用鋼的生產水平上了一個新臺階。適合于我國國情的國產重型汽車齒輪用含鎳高淬透性能鋼也得到了應用，取得了較好效果。汽車齒輪的熱處理技術也從原50-60年代采用井式氣體滲碳護發展到當前普遍采用由計算機控制的連續式氣體滲碳自動線和箱式多用爐及自動生產線(包括低壓(真空)滲碳技術)、齒輪滲碳預氧化處理技術，齒輪淬火控制冷卻技術(由于淬火油和淬火冷卻技術的使用)、齒輪鍛坯等溫正火技術等。這些技術的采用不僅使齒輪滲碳淬火畸變得到了有效控制、齒輪加工精度得到提高、使用壽命得到延長，而且還滿足了齒輪的現代化熱處理的大批量生產需要。
有關文獻指出，汽車齒輪的壽命主要由兩大指標考核，一是齒輪的接觸疲勞強度，二是齒輪的彎曲疲勞強度。前者主要由滲碳淬火質量決定，后者主要由齒輪材料決定。為此，有必要對汽車齒輪用滲碳鋼的要求、性能及其熱處理特點有一個較全面的了解。 [2] 
鉻錳鈦鋼和硼鋼
長期以來，我國載貨汽車齒輪使用較普遍的鋼種是20CrMnTi。這是上世紀50年代我國從原蘇聯引進的中型的汽車齒輪18XTr鋼種(即20CrMnTi鋼)。該鋼晶粒細，滲碳時晶粒長大傾向小，具有良好的滲碳淬火性能，滲碳后可直接淬火。文獻指出，在1980年以前，我國的滲碳合金結構鋼(包括20CrbinTi鋼)在鋼材出廠時只保證鋼材的化學成分和用樣品測定的力學性能，但是在汽車生產時常常出現化學成分和力學
齒輪軸
齒輪軸
性能合格的鋼材，由于淬透性能波動范圍過大而影響產品質量的情況。例如若20CrMnTi滲碳鋼的淬透性過低，則制成的齒輪滲碳淬火后，心部硬度低于技術條件規定的數值，疲勞試驗時，齒輪的疲勞壽命降低一半；若淬透性能過高，則齒輪滲碳淬火后內孔收縮量過大而影響齒輪裝配。
由于鋼材淬透性能對輪齒心部的硬度和畸變都有極其重大的影響，1985年冶金部頒布了我國的保證淬透性結構鋼技術條件(GB5216-85)，在此技術條件中列入了包括20CxMnTiH、20MnVBH鋼在內的10種滲碳鋼的化學成分、淬透性能數據。標準中規定：用于制造齒輪的20CrMnTi鋼的淬透性能指標為距水冷端9咖處的硬度為30-42HRC。在此之后，采用20CrMnTi鋼生產齒輪的齒心部硬度過低和畸變過大的問題基本上得到了解決。但是不管齒輪模數大小和鋼材截面粗細均采用同一鋼號20CrMnTi鋼顯然是不合理的。由于我國鋼材冶煉技術水平的提高，和合金結構鋼供應情況的改善，已經有條件把齒輪鋼的淬透性能帶進一步縮窄，并根據不同產品(如變速器齒輪與后橋齒輪等)的要求開發新的鋼種以滿足其要求。
通過與鋼廠協商，1997年長春一汽先后與生產齒輪鋼廠的生產廠家簽定了將20CrMnTi鋼淬透性能分擋供應的協議，例如“解放”牌5t載貨汽車上用于制造截面尺寸較小的變速器*軸、中間軸齒輪和截面尺寸較大的后橋主、從動圓錐齒輪用20CrMnTiH鋼淬透性能組別分別為I和Ⅱ，對應淬透性能分別為J9：30—36HRC和J9=36～42HRC。
1960年前后，由于我國鎳、鉻鋼的供應緊張，影響了我國含鎳、鉻鋼材的生產。而當時我國的汽車工業是從原蘇聯引進的技術，蘇聯大量應用含鎳、鉻的鋼材。因此，當時我國汽車工業大力發展了硼鋼的開發、研制工作，用20MnVB和20Mn2TiB鋼代替20CrMnTi滲碳鋼制造齒輪。這是因為在結構鋼中加入微量硼(0.0001%-0.0035%)可以顯著地提高鋼材的淬透性能，因此鋼中加入微量硼可以代替一定數量的錳、鎳、鉻、鉬等貴重合金元素，因而硼鋼得到廣泛的應用。長春一汽曾在“解放”牌汽車齒輪生產中使用過20MnTiB和20Mn2TiB鋼。
東風汽車公司生產的“東風”牌5，載貨汽車變速器和后橋齒輪分別采用20CrMnTi和20MnVB鋼制造。同樣，也與鋼廠簽定了把鋼材淬透性能帶縮窄并分檔供應的協議。變速器和后橋主、從動圓錐齒輪用鋼分別為20CrMnTiH(3)和20MnVBH(2)、20MnVBH(3)，對應淬透性能分別為J9=32～39HRC和J9=37～44HRC、J9=34～42HRC。
我國綦江齒輪廠引進了德國公司的重型汽車變速器齒輪生產技術，在國內按德國Ⅲ公司的標準試制了該公司的Cr-Mn-B系含硼齒輪鋼獲得成功。其齒輪材料的淬透性能為J10=31～39HRC
當然，20CrMnTi鋼及20MnTiB鋼、20MVB鋼等含硼鋼也存在不足。一般認為20CrMnTi等滲碳鋼是本質細晶粒鋼，滲碳后晶粒不會粗化，可直接淬火。但實際上由于鋼材冶煉質量的影響，常常在正常條件下發生晶粒粗化現象。對多批材料的實際晶粒度試驗，發現相當部分實際晶粒度只有2—3級(930℃保溫3h條件下)。文獻認為，20CrMnTi由于Ti含量較高，鋼中TiN夾雜物多，尤其是大塊的TiN夾雜是齒輪疲勞時的疲勞源，它的存在會降低齒輪的接觸疲勞性能。這種夾雜物呈立方結構，受力時易發生解理開裂，導致齒輪早期失效。另一個問題是該鋼的淬透性能有限，不能滿足大直徑大模數齒輪的要求，滲碳有效硬化層深度和心部硬度均不能滿足重型齒輪的要求。此外，在熱處理過程中20CrMnTi鋼易產生內氧化和非馬氏體組織而降低齒輪的疲勞壽命。但在我國齒輪滲碳鋼中還沒有哪一種鋼在滲碳工藝上有20CrMn
直齒輪
直齒輪
Ti鋼這樣成熟和可靠。所以，它仍是目前國內使用較普遍的滲碳鋼種。20MnVB、20MnTiB和20Mn2TiB等硼鋼也存在一些缺點，如在冶煉時由于脫氧去氮不好而使硼不能起到增加淬透性能的作用，因此，使硼鋼的性能不穩定，滲碳淬火后的齒輪畸變增大而影響產品的質量。同時由于混晶和晶粒易于粗大，致變形不易控制和韌性較差，且硼鋼齒輪根部易產生托氏體組織和碳氮共滲齒輪的黑網、黑帶。因此，很多工廠中止使用該鋼種。但是由此決不能就此得出硼鋼不適宜作齒輪滲碳鋼的結論。含硼的滲碳鋼在國外還有使用。例如，德國著名的Ⅳ齒輪廠，一直使用由其本廠擬訂的保留鋼種ZF7，這是一種含硼的低碳鉻錳鋼。該鋼主要的化學成分(質量分數，%)為0.15～0.20C，0.15～0.40S，1.0～1.3Cr，1.0～1.3Mn，0.001～0.003B。美國汽車變速器齒輪和后橋主、從動齒輪有的也采用含硼滲碳鋼，如50B15、43BVl4和94B17。因此，只要鋼廠冶煉技術跟上去，硼鋼的上述問題是能夠解決的。
20CrMnTiH、20MnVBH和20MnTiBH鋼齒輪鍛坯在連續式等溫正火爐內進行處理可以保證得到均勻分布的片狀珠光體+鐵素體。這樣可以使齒輪的熱處理畸變大大減小，使齒輪的精度提高，使用壽命延長。
齒輪鍛坯等溫正火硬度為156～207HB。 [6] 
鉻錳鉬鋼和鉻鉬鋼
22CrMnMo、20CrMnMoH和20CrMoH鋼由于有著較高淬透性而用于中型汽車齒輪。此類鋼可采用滲碳后直接淬火工藝。由于鉻錳鉬鋼和鉻鉬鋼中含有鉻和鉬等形成碳化物的元素，在滲碳過程中將促使輪齒表面碳含量增加，容易在滲碳層組織中出現大量碳化物，使滲碳層性能惡化。因此，齒輪采用鉻錳鉬鋼和鉻鉬鋼滲碳時，宜采用弱滲碳氣氛，以防止形成過量碳化物。22CrMnMo和20CrMnMoH齒輪鍛坯正火后在650～670℃進行高溫回火處理，金相組織為細片狀珠光體+少量鐵素體，硬度為171～229HB。20CrMnH齒輪鍛坯在連續式等溫正火爐中處理，935～945℃加熱，640～650℃先預冷后等溫，可獲得均勻的鐵素體+珠光體組織，硬度為156～207HB。文獻指出，20CrMoH鋼冶煉工藝穩定，淬透性帶較窄且易于控制，與20CrMnTi鋼齒輪比較，具有熱處理畸變小；滲層有良好、穩定的淬透性；金相組織、滲碳淬火后的表面和心部硬度，均能較好地滿足技術要求；疲勞性能好，比較適合汽車中小模數齒輪。綜合考慮齒輪的服役條件，既保證齒輪的疲勞壽命，又減少齒輪的熱處理畸變，在用以制造變速箱齒輪時應為J9=30～36HRC，用以制造后橋齒輪時應為J9=37～42HRC。
齒輪用鋼的國產化
隨著*車型的引進，各種齒輪鋼的國產化使我國的齒輪鋼水平上了一個新臺階。德國的Cr-Mn鋼，日本的Cr-Mo系鋼，和美國的SAE86鋼滿足了中小模數齒輪用鋼。國產載貨汽車齒輪有的采用美國牌號SAE8822H鋼，如8t和10t橋用圓錐齒輪采用SAE8822H，該鋼的主要化學成分(質量分數，%)為0.19～0.25C，0.70～1.05Mn，0.15～0.35Si，0.35～0.75Ni，0.35～0.65Cr，0.30～0.40Mo。文獻認為，控制淬透性是解決齒輪畸變問題的關鍵。為減少畸變應選用Jominy淬透性帶寬在4HRC以下的H鋼。采用H鋼的齒輪熱處理后精度(接觸區)比普通鋼高70%～80%，使用壽命延長。因此，工業發達國家先后規定了滲碳合金結構鋼的淬透性帶。根據需要將淬透性帶限制在很窄的范圍(4～5HRC)。1)在德國訂貨時，可以要求鋼材的淬透性能在給定的范圍內，也可以要求縮窄淬透性能的鋼材。17CrNiM06非常適合制造大模數重負荷汽車齒輪，該鋼主要化學成分(質量分數，%)為0.15～0.20C，0.40～0.60Mn，1.50～1.80Cr，0.25～0.35Mo，1.40～1.70Ni。此鋼在我國已開始生產和使用。文獻認為，在17CrNiM06鋼齒輪滲碳過程中，在適當降低滲碳后期碳勢的同時加快滲碳后的冷卻速度，由空冷改為風冷，阻止大塊碳化物的形成，然后在630cC進行高溫回火，以析出部分合金碳化物，為的是在820℃二次加熱淬火時減少殘留奧氏體量，終獲得較好的金相組織。2)奧地利"Styer"重型汽車廠要求淬透性帶寬為7HRC。3)日本中重型貨車，如“日野”牌KB222型載重9t汽車和“日產”牌CKL20DD型載貨8t汽車的變速器齒輪及后橋齒輪廣泛采用Cr-Mo系鋼，如SCM420H和SCM822H鋼，相當于我國國產化20CrMnMoH和22CrMoH鋼。
此類鋼具有較高的淬透性能。在一定范圍內，齒輪的彎曲疲勞壽命隨著淬透性的增加而提高。文獻指出，長春一汽開始在生產“解放”牌9t載貨汽車后橋齒輪時，采用20CrMnTiH鋼，即使使用淬透性能為Ⅱ組的鋼材(J9=36～42HRC)，熱處理后齒輪輪齒心部硬度也只有22～24HRC，達不到齒輪技術條件規定的要求，汽車在使用時，后橋主動和從動圓錐齒輪發生早期損壞。因此不得不選用淬透性能更高的Ct-Mo鋼，其主要成分參考日本的SCM822H齒輪鋼，該鋼材的主要化學成分(質量分數，%)為：0.19～0.25C，0.55～0.90Mn，0.15～0.35Si，0.85～1.25Cr，0.35～0.45Mo。經與鋼廠協商，生產出了國產化的新鋼種22CrMoH鋼，其淬透性能指標為J9=36～42HRC，較好地滿足了汽車齒輪的使用要求。但是，該鋼的工藝性能較差，齒輪鍛坯要經過等溫退火處理后才能進行切削加工，硬度為156～207HB，金相組織為先共析鐵素體+偽共析珠光體。此鋼淬透性能較高，普通正火容易產生粒狀貝氏體，粒狀貝氏體的出現對切削加工極為不利，不僅使dao具的使用壽命大幅度下降，而且由于異常組織的出現，總是伴隨著金相組織的不均勻性，終造成齒輪熱處理畸變的增大。4)美國汽車制造廠商力圖降低生產成本，同時，提高零件的可靠性和耐久性，這就需要產品的幾何尺寸及力學性能的高度*。對熱處理的零件要改善產品性能的*性，必須降低零件淬火后硬度的分散程度，這就與鋼的淬透性能帶的寬窄程度有直接關系。齒輪心部硬度的*性將減少熱處理的畸變，從而提高齒輪的精度，并使輪齒表層的殘余壓應力分布更加均勻。美國載貨汽車變速器齒輪和后橋主動圓錐齒輪用鋼有的采用SAE8620鋼和SAFA820鋼制造。美國SAE8620H、SAE8822H等牌號鋼在我國也已開始生產(如寶鋼集團上鋼五廠等)和使用，分別用于中型載貨汽車變速器齒輪和后橋圓錐齒輪。
國內重型汽車齒輪用鋼
我國齒輪鋼基本滿足國民需求和引進技術過程國產化的要求，而重型車傳動齒輪及中重型車的后橋齒輪用鋼，尚有待開發和生產。根據國內重型汽車的使用技術現狀分析，超載使用和路況較差這兩個問題較為嚴重，而且短期內無法克服，這就使齒輪經常承受較大的過載沖擊載荷。過載沖擊載荷介于疲勞和斷裂應力之間，它對齒輪使用壽命有很大影響，往往造成齒輪早期失效。從這一點來說，大模數重負荷汽車齒輪應選擇Cr-Ni或Cr-Ni-Mo系鋼，如德國的17CrNiM06鋼，還有國產20CrNi3H、20CrNiMoH鋼。大功率發動機的問世促進了新型Cr-Ni-Mo系列齒輪鋼的開發和應用。如新型齒輪用鋼20CrNi2Mo、17CrNiM06。一汽集團某汽車改裝公司開發了一種新型載貨汽車橋，其特點是匹配發動機的功率大。為保證齒輪的使用壽命，對齒輪的材料及質量有了更高的要求，原采用22CrMoH鋼制成的后橋主動圓錐齒輪在使用過程中出現早期失效，嚴重時甚至出現斷齒現象。在熱處理方面，由于齒輪材料熱處理工藝有時不夠穩定，部分齒輪的有效硬化層不夠，齒輪心部和表面硬度偏低，這些都是導致齒輪早期失效的主要原因。而且，Cr容易形成晶間網狀碳化物，有損滲層力學性能。分析發現，齒輪輪齒心部硬度低時，過渡層塑性變形會引起滲碳層產生過高應力，因而導致滲碳層形成裂紋，后使整個輪齒斷裂。為此，根據“斯太爾”汽車橋后橋主動圓錐齒輪使用20CrNi3H鋼的良好行車使用效果，應確保齒輪的有效硬化層深度在1.8～2.2mm，齒輪輪齒心部硬度在38～45HRC，齒輪表面硬度在60～64HRC，碳化物在1～3級，馬氏體、殘留奧氏體在1～4級，這樣可使齒輪的使用壽命提高30%～40%。 [7] 
冶金齒輪
粉末冶齒輪是少切屑、無切屑的高新技術的產物。
雖然粉末冶金齒輪在整個粉末冶金零件中難以單獨統計，但無論是按重量還是按零件數量，粉末冶金齒輪在汽車、摩托車中所占的比例都遠遠大干其他領域中的粉末冶金零件。因此，從汽車、摩托車在整個粉末冶金零件中所占比例的上升可以看出，粉末冶金齒輪在整個粉末冶金零件中處于飛速發展的地位。如果按零件特點來分，齒輪屬于結構類零件，而結構類零件在整個鐵基零件中所占的重量也遠遠大于其他幾類，粉末冶金零件。
主要粉末冶金齒輪
(1)凸輪軸齒形帶輪 凸輪軸齒形帶輪是各種汽車發動機中普遍使用的粉末冶金零件，通過一次成形和精整工藝，不需要其他后處理工藝，可以*達到尺寸精度要求，尤其是齒形精度。因此，與用傳統機械加工方法制造相比，在材料投入和制造上都大大減少，它是體現粉末冶金特點的典型產品。粉末冶金零件配套舉例
配套類別零部件名稱：汽車發動機；凸輪軸、曲軸正時帶輪，水泵、油泵帶輪，主動、從動齒輪，主動、從動鏈輪，凸輪，軸承蓋，搖臂，襯套，止推板，氣門導管，進、排氣門閥座汽車變速箱；各種高低速同步器齒轂及組件，離合器齒輪，凸輪、凸輪軸，滑塊，換擋桿，軸套，導塊，同步環
摩托車零件；從動齒輪及組件，鏈輪，起動棘爪，棘輪，星形輪，雙聯齒輪，副齒輪，變速齒輪，推桿凸輪，軸套，滑動軸承，定心套，從動盤，進、排氣門閥座
汽車、摩托車油泵；各種油泵齒輪、齒轂，各種油泵轉子，凸輪環汽車、摩托車減振器各種活塞，底閥座，導向座壓縮機各種活塞，缸體，缸蓋，閥板，密封環農機產品 各種軸套，轉子，軸承.
其他；分電器齒輪，行星齒輪，內齒盤，組合內齒輪，各種不銹鋼螺母，磁極。

漸開線齒輪加工方法有2大類，一個是仿形法，用成型銑刀銑出齒輪的齒槽，是“模仿形狀”的。另一個是范成法（展成法）。
(1)滾齒機滾齒：可以加工8模數以下的斜齒
(2)銑床銑齒：可以加工直齒條
(3)插床插齒：可以加工內齒
(4)冷打機打齒：可以無屑加工
(5)刨齒機刨齒：可以加工16模數大齒輪
(6)精密鑄齒：可以大批量加工廉價小齒輪
(7)磨齒機磨齒：可以加工精密母機上的齒輪
(8)壓鑄機鑄齒：多數加工有色金屬齒輪
(9)剃齒機：是一種齒輪精加工用的金屬切削機床 [6] 
失效形式編輯
1、齒面磨損
對于開式齒輪傳動或含有不清潔的潤滑油的閉式齒輪傳動，由于嚙合齒面間的相對滑動，使一些較硬的磨粒進入了摩擦表面，從而使齒廓改變，側隙加大，以至于齒輪過度減薄導致齒斷。一般情況下，只有在潤滑油中夾雜磨粒時，才會在運行中引起齒面磨粒磨損。
2、齒面膠合
對于高速重載的齒輪傳動中，因齒面間的摩擦力較大，相對速度大，致使嚙合區溫度過高，一旦潤滑條件不良，齒面間的油膜便會消失，使得兩輪齒的金屬表面直接接觸，從而發生相互粘結。當兩齒面繼續相對運動時，較硬的齒面將較軟的齒面上的部分材料沿滑動方向撕下而形成溝紋。
3、疲勞點蝕
相互嚙合的兩輪齒接觸時，齒面間的作用力和反作用力使兩工作表面上產生接觸應力，由于嚙合點的位置是變化的，且齒輪做的是周期性的運動，所以接觸應力是按脈動循環變化的。齒面長時間在這種交變接觸應力作用下，在齒面的刀痕處會出現小的裂紋，隨著時間的推移，這種裂紋逐漸在表層橫向擴展，裂紋形成環狀后，使輪齒的表面產生微小面積的剝落而形成一些疲勞淺坑。
4、輪齒折斷
在運行工程中承受載荷的齒輪，如同懸臂梁，其根部受到脈沖的周期性應力超過齒輪材料的疲勞極*，會在根部產生裂紋，并逐步擴展，當剩余部分無法承受傳動載荷時就會發生斷齒現象。齒輪由于工作中嚴重的沖擊、偏載以及材質不均勻也可能引起斷齒。
5、齒面塑性變形
在沖擊載荷或重載下，齒面易產生局部的塑性變形，從而使漸開線齒廓的曲面發生變形。 [7] 
潤滑特點編輯
一對減速機齒輪的運動是通過一對一對的齒面嚙合運動來完成的，一對叻合齒面的相對運動又包含滾動和滑動，對于傳遞動力的齒輪，要研究齒輪的受力和變形.需要應用力學知識，齒輪兩齒面之間有潤滑油，又涉及流體力學的知識.如果研究潤帶劑與齒輪表面相互作用生成的表面膜，需要物理、化學方面的知識。因此，在有潤滑劑的條件下，要真實全面地反映齒輪傳動的運動學和動力學問題都必須考慮潤滑劑的存在。計人潤滑劑的齒輪設計，是更加全面和完善的齒輪設計。
生產企業編輯
齒輪工業主要由三類企業組成：車輛齒輪傳動制造企業，工業齒輪傳動制造企業與齒輪裝備制造企業。其中，車輛齒輪*，其*達到60%；工業齒輪由工業通用、、特種齒輪構成，其*分別為18%、12%、8%；齒輪裝備這一塊只占*的2%。
注意問題編輯
進行簡易診斷的目的是迅速判斷齒輪是否處于正常工作狀態，對處于
斜齒輪
斜齒輪
異常工作狀態的齒輪進一步進行精密診斷分析或采取其他措施。當然，在許多情況下，根據對振動的簡單分析，也可診斷出一些明顯的故障。齒輪的簡易診斷包括噪聲診斷法、振平診斷法以及沖擊脈沖（SPM）診斷法等，較常用的是振平診斷法。振平診斷法是利用齒輪的振動強度來判別齒輪是否處于正常工作狀態的診斷方法。根據判定指標和標準不同，又可以分為值判定法和相對值判定法。
值判定法
值判定法是利用在齒輪箱上同一測點部位測得的振幅值直接作為評價運行狀態的指標。
用值判定法進行齒輪狀態識別，必須根據不同的齒輪箱，不同的使用要求制定相應的判定標準。
制定齒輪值判定標準的主要依據如下：
1)對異常振動現象的理論研究；
(2)根據實驗對振動現象所做的分析；
(3)對測得數據的統計評價；
(4)參考國內外的有關標準。
實際上，并不存在可適用于一切齒輪的值判定標準，當齒輪的大小、類型等不同時，其判定標準自然也就不同。
按一個測定參數對寬帶的振動做出判斷時，標準值一定要依頻率而改變。頻率在1kHz以下，振動按速度來判定；頻率在1kHz以上，振動按加速度來判定。實際的標準還要根據具體情況而定。
相時值判定法
在實際應用中，對于尚未制定出值判定標準的齒輪，可以充分利用現場測量的數據進行統計平均，制定適當的相對判定標準，采用這種標準進行判定稱為相對值判定法。
相對判定標準要求將在齒輪箱同一部位測點在不同時刻測得的振幅與正常狀態下的振幅相比較，當測量值和正常值相比達到一定程度時，判定為某一狀態。比如，相對值判定標準規定實際值達到正常值的1.6~2倍時要引起注意，達到2.56~4倍時則表示危險等。至于具體使用時是按照1.6倍進行分級還是按照2倍進行分級，則視齒輪箱的使用要求而定，比較粗糙的設備（例如礦山機械）一般使用倍數較高的分級。
實際中，為了達到*效果，可以同時采用上述兩種方法，以便對比比較，全面評價。

德國儀立信ERICHSEN成立于1910年，憑借維京背景，達到工程資格后，A.M. Erichsen在柏林Reinickendorf設立了自己的公司。 他的*個發明，水冷鑄錠模具，到現在為鑄造行業較廣泛使用的鑄造技術的基礎，建立了新公司的經濟基礎。 同樣重要的是A.M. 埃里克森的下一個發明：拔罐試驗。 這是評估鈑金質量的*個特殊測試方法，并獲得了。 今天是標準組織（ISO）推薦的測試方法，并被所有工業國家所使用。 ERICHSEN拔罐試驗是世界范圍內用于測量鈑金質量的技術，就像溫度以攝氏或華氏溫度測量一樣。

1928年A.M. 埃里克森在柏林附近的Teltow設立了他的*家小工廠。 研究和實驗導致了進一步的發明。
1930德國國家化學/技術機構應用ERICHSEN拔罐試驗來測量油漆和漆的彈性和附著力。 結果令人信服，這種方法在世界各地在漆和涂料行業建立。

1932年他的維京傳統正是A.M.Erichsen繼續充滿想法，并推出了Deep Drawing Cup測試。 該測試在提供批量生產深沖零件的基礎信息方面發揮了至關重要的作用。隨之而來的進一步發展和改進。

1949年戰爭年代的混亂和他的工廠的損失A.M. 埃里森決定在西德重新開始。 他的伙伴是他的兒子，英博士。 Per F. Erichsen出生于1913年。每個Erichsen曾在漢諾威學習機械工程，并獲得了亞琛技術大學和多特蒙德煤研究所的進一步學歷。 重建公司是一項艱巨的任務。 沒有機器，工具或設計圖紙，房屋由大型機械制造商的廚房組成。 但是，不乏思想和熱情。 組件是從外部供應商處獲得的，每個人都參加裝配和組裝。 今天，公司在Hemer-Sundwig擁有現代化的工廠。

1975年，Bj?rnErichsen在慕尼黑理工學院和美國喬治華盛頓大學完成工程和商業研究后，加入了公司。 當他的父親在1977年從日常運營中恢復良好的退休后，1988年離世，Bj?rnErichsen接手，所以第三代現在公司。 在他的指導下，儀器的范圍進一步擴大，特別是在涂料行業的現代無損測量儀器領域。

1998年，通過引入液壓和電子力和壓力計以及高精度校準機作為主要和/或二次標準，重新進入機械材料測試領域的主要決定。 此外，開發了一系列的萬能拉伸試驗機。 所有這些都得到了來自伍珀塔爾（Wuppertal）的經驗豐富的前任職員的支持。 結合硬件和軟件中的xian進的技術，這導致了一個非?，F代和有吸引力的產品線。
2007年，在傳統豐富的家族企業的管理層收購范圍內，代代相傳的變化已經成功。 總經理Frank Szepan博士和技術總監Stefan Schneider聯合BPE私募股權100％的Bjoern和Martin Erichsen的業務股份。 由于管理層持股與企業自主性相結合，成立于1910年，得到了保證。 鑒于公司周年紀念*百周年紀念博士Frank Szepan博士表示：“我們做好準備，并與強大的金融合作伙伴一起，將獲得新的機會，從而在市場上強化品牌名稱ERICHSEN。 因此，我們將保持您的可靠合作伙伴的任何問題的測量和測試“。
Ludger Wahlers已被任命為我們的執行管理團隊與Frank Szepan博士一起。 Wahlers是一位經驗豐富的國內外銷售專家，自2013年7月3日起負責銷售和客戶服務部門。
Dieter Murmann Beteiligungsgesellschaft mbH博士在德國基爾收購了ERICHSEN集團的所有股份。 他們取代了以前的股東BPE Unternehmensbeteiligungen GmbH，漢堡。 ERICHSEN的管理人員與Frank Szepan博士，Stefan Schneider博士和Ludger Wahlers博士保持不變。

ERICHSEN是一家現代化的創新型公司，已經提供了廣泛的測試機器和設備超過100年。 我們服務于鈑金加工，表面涂層，防腐蝕和材料測試行業。 ERICHSEN集團董事總經理Frank Szepan博士解釋說：“我們收集了寶貴的經驗和想法，提供既創新又開創性的測量和測試設備。”

德國GESTRA杰斯特公司創建于 1902 年，總部設在德國不來梅，是 Flowserve 集團的成員之一。自創建以來 ，節約蒸汽和能源、靈活的系統解決辦法、*的服務、質量與創新力是 GESTRA 的宗旨。GESTRA是設計和生產用于熱和過程流體控制的閥門和控制系統的*。

GESTRA 的業務范圍是蒸汽疏水器、閥門、公路與鐵路槽車閥，工藝流程控制器械， 鍋爐控制系統，熱回收設備和容器，工業流程所用調節閥的設計制造以及現場服務。

GESTRA 的主要銷售市場為石油、化工、電力、冶金、生化、制藥、食品、飲料、紡織、水泥、水處理、造船、暖通空調等工業。世界的主要用戶眾多，略舉數例如：巴斯夫染料、拜耳制藥、埃索石油、蜆殼石油、英國電力、杜邦化學、汽巴嘉基、 ABB 電機、雀巢咖啡、斯科達汽車、西門子電機、福陸丹尼工程、寶馬汽車、博世工具、林德工程、勞斯鍋爐、大眾汽車、秘魯石油、中國臺灣塑料等等。
Gestra MK 45-2, PN 40, DN 15
 Gestra DN50 PN40 RK86 Art.Nr:1011801
 Gestra UNA 23 H, DN 50 PN 16, GG 25,
 Gestra RK 71, DN 50 PN16
 Gestra RK 71, DN 50 PN16
 Gestra UNA 26H-A02, DIN Flange DN25 PN40
 Gestra NRG 19-11 L=500mm
 Gestra RK44 DN40 PN16 2.1050 3/04
 Gestra RK44 DN80 PN16NO/03 200077 D1363VDN80
 Gestra NRS 1-7b
 Gestra RK 44,DN 40 PN16,20mbar feder
 Gestra Rueckschlagventil RK 44, DN 65,PN 6/10/16
 Gestra RK44,DN80,PN16
 Gestra RK44,DN65,PN16
 Gestra RK44,DN50,PN16
 Gestra RK44,DN40,PN16
 Gestra NRG 19-11 L=500mm
 Gestra NRG211 Art-Nr:350100140 inkl. welding stand pipe & joint Rin
 Gestra UNA 26H-A02, DIN Flange DN25 PN40
 Gestra NRG211 350 10 01 Art-Nr:3501001
 Gestra NRS 1-7b
 Gestra NRG 19-11 L=500mm
 Gestra NRG 19-11 L=500mm
 Gestra NRG 16-11
 Gestra RK86A, DN80, PN16
 Gestra RK 86 A, DN 80 PN10
 Gestra RK 86 A, DN 65 PN40
 Gestra DN40-RK44-PN16.mit.700mbar.Feder
 Gestra DN50-RK44-PN16.mit.700mbar.Feder
 Gestra NRS 1-7b
 Gestra RK41-100FM
 Gestra RK86A DN80_PN16
 Gestra RK86A DN65_PN16
 
德國Gestra是Flowserve集團的成員之一，在蒸汽閥和控制系統的設計和生產領域是的*，我們能為客戶提供*智能的解決方案。我們的產品和服務在以下領域有很多實際的應用： 蒸汽的產生，控制，流體系統、能源節省、環保和安全控制系統。
 
型號列舉 
 
UNA14PH DN25
 
RK76  DN80
 
MK36/51 1/2" 螺紋連接
 
NRG 19-50 L=1000mm
 
NRG17-51 L=1500mm
 
NRG17-50 L=2000mm
 
UNA 14v DN20 PN25 AO13 Duplex 螺紋BSP連接
 
LRR-50
 
RK71  DN64 PN16
 
5801 DN40 PN40
 
BB22A DN200 PN16
 
NRG16-50 L=3000mm
 
90329000
 
RK86A DN80 PN40
 
BAE46 DN25 PN40+EF06
 
07-5105-1221/2090
 
RK86 DN100 PN40
 
TA7 DN20，PN40含定時器PRS8，三通電磁閥340C和空氣過濾調壓閥
 
MPA46 DN50 PN40 帶快速動作膜片式氣動執行器和緊急手動操作桿
 
BAE46-1 DN25，PN40 帶手動取樣閥
 
NRGT26-1  L=1300mm
 
NRG16-40  L=1500mm
 
NRG16-41  L=1500mm
 
NRG26-21  L=700mm
 
MK45-2 DN25 
 
AK45 DN20 Flanged EN PN40 
 
MK36/51 DN20
 
MK36/51 DN10
 
BAE47 DN50
 
PA110 DN25 帶手柄
 
MK35/31 1/2" BSP螺紋
 
560090
 
BAE46 EF 1 DN15PN40
 
BB22A DN150 PN16
 
RK86A PN40 DN32 開啟壓力5mbar
 
RK86A PN40 DN40 開啟壓力5mbar
 
RK41-DN20-PN16
 
RK44 PN16 DN65 mit20mbarFeder 
 
RK44 PN16 DN40 mit20mbarFeder
 
NRG17-50.L=1500MM
 
NRG17-50 L=1500MM
 
UNA27 DN50 PN63
 
RK86 DN25 PN40 開啟壓力200MBAR
 
375110
 
1011201
 
1011601
 
TK24  DN50  PN25
 
UNA 14h DN20 PN25 AO13 Duplex 螺紋BSP連接
 
UNA25H DN50 PN40
 
RK86A DN20 PN40 
 
TRS5-50
 
TRG5-67
 
RK86 DN65 PN40 
 
RK86  DN50  PN40
 
TA7
 
BAE46-1 DN25，PN40
 
MPA46 DN50，PN40
 
BAE46-1
 
LRGT16-1  L=600mm
 
NRGT26-1  L=700mm
 
NRS1-40B
 
NRG16-40  L=1000mm
 
NRG16-40
 
NRS1-41B
 
NRG16-41 L=1000mm
 
RK71 DN50 PN16
 
BAE46-1 DN20 PN40
 
UNA27H,DN40，PN63，DUPLEX,AO 45,法蘭ASME400/600RF連接
 
RK86A PN16 DN150 
 
RK86A DN100 PN40 200MBAR
 
RK86A DN100 PN40 100MBAR
 
BB14A DN100 PN16 FPM密封 2WA
 
RK86A DN100 PN40 開啟壓力100mbar FPM密封
 
UNA 14h DN20 PN25
 
MB14 G1/2 PN6-16
 
BK45 DN20 對焊連接
 
BK28 DN20 對焊連接
 
OR52/5
 
UNA 14H DN15 PN25 AO4 DUPLEX
 
UNA 23H DN40 PN16 AO8 DUPLEX
 
RK86A(SS316),Size-1/2inches,class-150
 
RK86A，DN50，開啟壓力10mBar（100mmAq），材質不銹鋼，2臺
 
PA46，DN40，PN40帶手桿
 
RK76 DN15 PN40
 
5801 F616 DN40 PN16
 
RK86A PN10 DN65
 
GAV54F DN100 PN16
 
MK36/51 DN15 G1/2
 
BK28 DN25 對焊PN100
 
BK27N DN50 對焊PN63
 
BK 45 DN25 對焊PN40
 
V726+V11
 
LRGT16-1
 
NRGT26-1
 
UNA 26H DN40 PN40
 
RK76 1 1/2
 
RK76 1/2
 
NRS1-7
 
PA46  PN40 含手桿
 
RK86 DN32 PN40
 
RK86 DN40 PN40
 
MK45-2  15A
 
RK86 DN25 開啟壓力 5mbar
 
RK41 DN32 PN16
 
UNA26  DN40  PN40 
 
BK45  DN25 PN40 
 
BK27N  DN40  PN63
 
BK28  DN25  PN100
 
BK28 DN25 PN100
 
BK45 DN25 PN40
 
RK86 DN20 開啟壓力1000mba
 
RK86 DN25 開啟壓力1000mba
 
NRG17-11,升級型號NRG17-50,L=1000mm
 
NRG26-40 L=1500/1636
 
NRS1-7B
 
RK86A DN50 FPM 500mbar
 
NRG16-11
 
NRS 2-4C
 
PA46 DN40 PN40
 
RK76 DN100
 
RK86 DN65 PN16
 
RK86 DN25 PN16
 
MK45-2 DN25 PN40 法蘭連接
 
NRS 2-1b
 
RK41-DN80-PN16 
 
CB26  DN65 PN40
 
RK71 PN6-16 DN32
 
RK71 PN6-16 DN40
 
RK76 PN40 DN80
 
RK76 PN40 DN50
 
RK86 DN25 PN40
 
NRG16-50
 
RK41 DN50 PN16
 
RK76 DN65
 
BB 24A 200 PN16 8&＃39;
 
BB24A 150 PN16 6&＃39;
 
BB24A 200 PN16 8&＃39;
 
BB14ADN125 PN16
 
RK41 DN65 PN16
 
MK45-1 DN15 PN40
 
RK44 DN50 PN16 開啟壓力：500mbar
 
RK86A DN50 
 
RK86A DN25 金屬密封 開啟壓力2.5bar
 
LRG16-4, L=100mm
 
RK86A DN15 PN40
 
MB14 3/4"DN20
 
RK44 DN15 PN16
 
LRG16-4/LRS1-5B
 
RK44-PN16 DN65
 
MB14 1"DN25
 
RK44 DN40 PN16
 
NRS1-50
 
NRG16-50 L=1000mm
 
RK86 DN50 PN40
 
VK16 DN15 PN16
 
BK45 DN15 PN16
 
GSF303 PN16 DN50
 
GAV54F PN16 DN15
 
GAV54F PN16 DN50
 
NRGS15-1,L=1000mm (帶TEST,RESET按鈕)
 
RK86 PN6-40 DN65
 
NRS 1-2B
 
NRS 1-8B
 
NRS 1-1B
 
NRS 1-3B
 
ER 16-1, L=1000mm
 
ER 56-1, L=500mm
 
BA46 DN20 PN40
 
MPA46  DN40  PN40
 
RK41 DN100 PN16
 
RK44 DN65 PN16
 
RK86A DN25 PTFE DN40
 
NRG19-50,L=500mm
 
LRGT 16-1, L=1000mm
Gestra MK 45-2, PN 40, DN 15
Gestra RK44 PN16 DN50
Gestra RK44 PN16 DN40
Gestra RK44 PN16 DN65
Gestra DN50 PN40 RK86 Art.Nr:1011801
Gestra UNA 23 H, DN 50 PN 16, GG 25,
Gestra RK 71, DN 50 PN16
Gestra RK 71, DN 50 PN16
Gestra UNA 26H-A02, DIN Flange DN25 PN40
Gestra RK44 DN80 PN16
Gestra NRG 19-11 L=500mm
Gestra RK44 DN40 PN16 2.1050 3/04
Gestra RK44 DN80 PN16NO/03 200077 D1363VDN80
Gestra NRS 1-7b
Gestra RK 44,DN 40 PN16,20mbar feder
Gestra Rueckschlagventil RK 44, DN 65,PN 6/10/16
Gestra RK44,DN50,PN16
Gestra RK44,DN40,PN16
Gestra RK44,DN80,PN16
Gestra RK44,DN65,PN16
Gestra NRG 19-11 L=500mm
Gestra NRG211 Art-Nr:350100140 inkl. welding stand pipe & joint Rin
Gestra UNA 26H-A02, DIN Flange DN25 PN40
Gestra NRG211 350 10 01 Art-Nr:3501001
Gestra NRS 1-7b
Gestra NRG 19-11 L=500mm
Gestra RK44 PN16 mit 20mbar DN50
Gestra RK44 PN16 mit 20mbar DN40
Gestra NRG 19-11 L=500mm
Gestra NRG 16-11
Gestra 7081200 BK45 PN40 DN15 Flange ended(EN1092-1)
Gestra 7801700 UNA 26H,DN40,PN40 Flange ended(EN1092-1)
Gestra 7251201 MK45-2,PN40,DN15 Flange ended(EN1092-1)
Gestra 7251201 MK45-2,PN40,DN15 Flange ended(EN1092-1)
Gestra 7801700 UNA 26H,DN40,PN40 Flange ended(EN1092-1)
Gestra 7081200 BK45 PN40 DN15 Flange ended(EN1092-1)
Gestra 7251201 MK45-2,PN40,DN15 Flange ended(EN1092-1)
Gestra 7251201 MK45-2,PN40,DN15 Flange ended(EN1092-1)
Gestra RK86A, DN80, PN16
Gestra RK 86 A, DN 80 PN10
Gestra RK 86 A, DN 65 PN40
Gestra DN40-RK44-PN16.mit.700mbar.Feder
Gestra DN50-RK44-PN16.mit.700mbar.Feder
Gestra NRS 1-7b
Gestra RK41-100FM
Gestra RK86A DN80_PN16
Gestra RK86A DN65_PN16
Gestra RK44 PN16 mit 20mbar Feder DN50
Gestra RK44 PN16 mit 20mbar Feder DN40
Gestra RK44 PN16 mit 20mbar Feder DN65
Gestra RK44,DN50,PN16
Gestra NRS 1-7b
Gestra NRG 19-11 L=500mm
Gestra RK86A DN65_PN16
Gestra RK86A DN80_PN16
Gestra NRG 19-11,Art.Nr.3571041
Gestra 7251201 MK45-2,PN40,DN15 Flange ended(EN1092-1)
Gestra 7081200 BK45 PN40 DN15 Flange ended(EN1092-1)
Gestra 7251201 MK45-2,PN40,DN15 Flange ended(EN1092-1)
Gestra 7081200 BK45 PN40 DN15 Flange ended(EN1092-1)
Gestra 7251201 MK45-2,PN40,DN15 Flange ended(EN1092-1)
Gestra 7801700 UNA 26H,DN40,PN40 Flange ended(EN1092-1)
Gestra RK 44,DN 80,300 mbar
Gestra RK 44,DN 80,500 mbar
Gestra RK 44,DN 50,700 mbar
Gestra RK 41,DN 100
Gestra RK 41,DN 80
Gestra RK 41,DN 50
Gestra RK 41,DN 40
Gestra NRG 19-11 L=500mm
Gestra RK86A DN25 PN40
Gestra RK 41,DN 50
Gestra RK 41,DN 40
Gestra RK 41,DN 150
Gestra RK 41,DN 100
Gestra RK 41,DN 80
Gestra MK 45-2, PN 40, DN 15
Gestra UNA 26 H AO8, DN 40, PN 40, 7801714
Gestra BK 45, PN 40, DN 15 7081200
Gestra NRG 19-11 L=500mm
Gestra RK86A DN65 PN40
Gestra WB 26, DN 150, PN 10-16, AISI 420
Gestra NRG26-40
Gestra EF-1 DN40 PN40 230V 50HZ
Gestra RK71-PN16-DN65
Gestra RK41-PN16-DN125
Gestra RK71-PN16-DN20
Gestra 6970434893 TYP WB 26 DN 150 PN 16 AISI 420 VERZINKT
Gestra 1/06 DUPLEX PN25 AO 3.5CC 0525 A16407 1.0619N import DN50, export DN50, pressurePN25
Gestra NRGT 26-1,PN40 G3/4 1.4571 230V 50/60HZ 5VA H=500mm 4-20mA
Gestra NRG-16-11
Gestra NRS-1-8b 220VAC(392301)316052.08
Gestra NRG-1612
Gestra SDM2800 DN65 PN40
Gestra ELECTRODE THREAD 3/4" BSP,DIN 228
Gestra JOINT RING(OF STAINLESS STEEL) D 27X32 TO DIN 7603
Gestra MK45-2,DN15
Gestra BK45,DN15
Gestra UNA26H A08,DN40
Gestra MK45-2,DN15
Gestra BK45,DN15

德國IPR FM-80-U-343 NR

德國IPR FM-80-U-343 NR